4、格室應(yīng)以主受力方向，由上向下鋪設(shè)，使格室片材重垂直于公路路基。絕不可橫向鋪設(shè)。 5、充分張開(kāi)格室組件，并在頂部每格釘入一個(gè)鉤形鉚樁，要求鉚樁的長(zhǎng)度為格室本身高度的2倍加30cm ，如5cm 格室，它的鉚樁應(yīng)為2×5cm+30cm，為40cm 長(zhǎng)度，10cm 格室它的鉚樁應(yīng)為2×10+30為50cm 長(zhǎng)，兩邊順排水溝邊釘入鉚樁，可用竹木類(lèi)樁狀物，主要起到張開(kāi)格室的作用，中間及底部亦可用竹木類(lèi)樁狀物張拉格室，頂部鉚樁主要起到懸掛和鉚結(jié)格室的作用，應(yīng)使用較好的材料，如鋼桿等。鋼桿必須垂直于坡面，其它的主要起到施工時(shí)張拉格室的作用，可用材料相對(duì)簡(jiǎn)單。 6、格室張拉開(kāi)并鉚緊后，用適合種植草皮或草籽的優(yōu)質(zhì)泥土由上往下填充格室空間，填充上應(yīng)以格室高度的1.2倍為佳, 并拍打結(jié)實(shí), 及時(shí)種上植被。 7、用于公路下邊坡時(shí)，排水溝應(yīng)與路肩擋水溝造物聯(lián)接以利排泄路面積水，且不沖刷護(hù)坡，用于公路上邊坡時(shí)，應(yīng)在上邊坡頂線(xiàn)上設(shè)立阻水溝，使上邊坡高處的積水阻水溝流入排水溝，避免積水直接沖刷護(hù)坡，上邊坡應(yīng)盡量使用高度較高的土工格室。 8、施工完成后，應(yīng)做好復(fù)檢工作，對(duì)張拉不充分成頂鉚樁不結(jié)實(shí)的應(yīng)及時(shí)返工，直到草皮或草種完全成活。 土工格室施工的注意事項(xiàng) 1、錨桿成孔位置，必須位于格室對(duì)角上方，以保證格室重量能傳到錨桿上。 2、格室與格室之間必須完全連接，以形成片，連成一個(gè)整體。 3、為防止水流對(duì)格室的沖刷，在坡頂建筑一道防水埂，防止雨水從坡頂灌入沖毀格室和對(duì)排水不暢阿岱至李家峽公路工程 A 合同段 土工格室柔性防護(hù)邊坡施工總結(jié) 四川武通路橋工程局 2010年11月15日 通處，及時(shí)疏通。 阿岱至李家峽公路工程 土工格室柔性防護(hù)邊坡施工總結(jié) 一、工程概況 1.1工程名稱(chēng)：阿岱至李家峽公路工程 1.2工程主體責(zé)任單位 建設(shè)單位：青海省高等級(jí)公路管理局； 設(shè)計(jì)單位：中交第二公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司； 監(jiān)理單位：北京中咨路捷工程技術(shù)咨詢(xún)有限責(zé)任公司; 施工單位：四川武通路橋工程局。 1.3概況及施工段落 本合同段位于青海省東南部的海東地區(qū)化隆回族自治縣及黃南藏族自治州尖扎縣境內(nèi)，項(xiàng)目起點(diǎn)位于阿岱，接平阿高速公路，終點(diǎn)位于拉公麻村，路線(xiàn)全長(zhǎng)11.591Km 。 K39+980~K40+840段為含礫粉質(zhì)粘土邊坡，自然橫坡較陡，陡斜坡路堤填筑易產(chǎn)生滑動(dòng)，考慮本地區(qū)石材料運(yùn)距較遠(yuǎn)，在坡腳設(shè)臵立體土工格室填砂礫石擋土墻，以便于植草。局部邊坡高度6m

2.3 基于有限元分析提出的設(shè)計(jì) 采用有限元法對(duì)加筋土路堤的穩(wěn)定性分析是研究人員羅伊等人早前嘗試（2009年）。根據(jù)實(shí)驗(yàn)室的實(shí)驗(yàn)中，瑪達(dá)維Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效復(fù)合模式。后來(lái)Rajagopal 等人（2001）驗(yàn) 證使用的土工格室支持模型試驗(yàn)等效復(fù)合模型路堤上的軟粘土層構(gòu)成。在此模型中，在土壤中的內(nèi)聚力與通過(guò)土工格室對(duì)土壤圍壓的增加值 在上一節(jié)中E q （5）給出。土工格室包封土壤的等效剛度涉及未增強(qiáng)土壤的剛度，土工格室的材料和相互作用的割線(xiàn)模量，其表示在多個(gè)格室格子間的相互作用?；谕凉じ袷野馍叭S加壓試驗(yàn)，瑪達(dá)維Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非線(xiàn)性經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)表達(dá)土工格室加固砂（例如）的楊氏模量，所述土工格室的材料的割線(xiàn)模量和無(wú)筋砂（K u ）的楊氏模量的參數(shù)。 其中P a =大氣壓， M =土工格室材料割線(xiàn)模量，千牛/米； σ3=圍壓。 在上述公式中模數(shù)的參數(shù)對(duì)應(yīng)于雙曲線(xiàn)參數(shù)，鄧肯和昌（1970）提出的模型。對(duì)于E q （6）給出的任何土工格室的等效模數(shù)平均值，可以通過(guò)簡(jiǎn)單的替換來(lái)獲得模量（M ）。 M 值應(yīng)相應(yīng)于土工格室的拉伸載荷 - 應(yīng)變曲線(xiàn)中2.5％平均應(yīng)變的值。該中心所述土工格室墊的周向應(yīng)變?yōu)?.5％，典型檢測(cè)點(diǎn)通常為約30％至35％的基腳寬度處（瑪達(dá)維Latha 等人的早期研究的量級(jí) 2008年），此應(yīng)變被認(rèn)為是在土工格室的平均周向應(yīng)變，而土壤的圍壓會(huì)因土工格室包裹而增加。 要設(shè)計(jì)一個(gè)土工格室路堤，路基應(yīng)模擬一個(gè)有限的元。土工格室墊層尺寸的確定，可以使用在前面的章節(jié)中討論的復(fù)合模型模擬具有同等的強(qiáng)度和剛度。路堤的壓力效應(yīng)會(huì)給路基的承載能力和下面路基 的相應(yīng)沉降、毗鄰路基地面的隆起、斜坡的橫向變形。通過(guò)對(duì)比確定：可以改變土工格室墊層的尺寸和強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)的要求，以獲得所需的允許荷載范圍內(nèi)的變形能力。有限元設(shè)計(jì)方法的優(yōu)點(diǎn)在于可以得到路堤所承受的應(yīng)力和變形的完整曲線(xiàn)，這在所描述的其它兩種設(shè)計(jì)方法是不可能的。 要驗(yàn)證土工格室軟粘土地基設(shè)計(jì)的有效性，實(shí)驗(yàn)室通過(guò)Krishnaswamy 等（2000）所建立的實(shí)物模型，使用有限元分析的模擬和結(jié)果進(jìn)行了比較。該軟地基土路基和土壤的特性有限元分析顯示在，在GEOFEM 項(xiàng)目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的橫向變形比較的縱橫比顯示于圖4，寬高比被定義為土工格室高度（h ）與格室的等效直徑（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直徑由等同于三角形面積相當(dāng)?shù)膱A獲得。在這些模型試驗(yàn)中，格室的直徑保持恒定為225毫米和土工格室墊層的高度是變化的，以獲得格室的不同高寬比。橫向變形恒定，因?yàn)樵撃Ｐ驮囼?yàn)在試驗(yàn)鋼槽進(jìn)行，因此堤腳點(diǎn)是受硬質(zhì)基體包裹體的影響，而堤是可以橫向方向自由移動(dòng)。這些結(jié)果證實(shí)該復(fù)合有限元模型能夠獲到土工格室很好的加固堤防的變化，可放心用于設(shè)計(jì)中。 3. 設(shè)計(jì)實(shí)例 在超過(guò)6米厚的軟粘性土上，設(shè)計(jì)建造一個(gè)高6米、無(wú)需排水的、抗剪強(qiáng)度15千牛/平方米的路堤。堤的橫截面示于圖5. 中，要求抗剪強(qiáng)度20千牛/平方米，設(shè)計(jì)出適合這種要求的土工格室。 圖5 設(shè)計(jì)實(shí)例中的路基橫斷面 3.1基于滑移線(xiàn)方法的設(shè)計(jì) 路堤基底寬=66米 土工格室寬度= 66米 - 4米（兩側(cè)偏移2米）=62米 土工格室寬度/軟土層的深度=62/6=10.33 根據(jù)應(yīng)力曲線(xiàn)圖，P /Cu = 12（從詹納1988年和布什1990講解中的圖表中獲?。? 跨剛性端的平均壓力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根據(jù)路基承載能力繪出的對(duì)稱(chēng)的半邊路堤斷如圖 圖6 承載力圖設(shè)計(jì)實(shí)例 允許壓力20千牛/平方米對(duì)稱(chēng)路堤的計(jì)算如下： 土工格室墊層上的路基的重量負(fù)荷（壩頂寬18米，基部寬28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量負(fù)荷（基寬33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允許負(fù)載峰值（長(zhǎng)18米）= 18×20=360千牛/米。 半邊路堤荷載（包括附加）=總負(fù)荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 從壓力圖得到承載能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 為平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米